Главная / Образцы дипломных работ

Современное строительство.

Внимание: Акция! Курсовая работа, Реферат или Отчет по практике за 10 рублей!
Только в текущем месяце у Вас есть шанс получить курсовую работу, реферат или отчет по практике за 10 рублей по вашим требованиям и методичке!
Все, что необходимо - это закрепить заявку (внести аванс) за консультацию по написанию предстоящей дипломной работе, ВКР или магистерской диссертации.
Нет ничего страшного, если дипломная работа, магистерская диссертация или диплом ВКР будет защищаться не в этом году.
Вы можете оформить заявку в рамках акции уже сегодня и как только получите задание на дипломную работу, сообщить нам об этом. Оплаченная сумма будет заморожена на необходимый вам период.
В бланке заказа в поле "Дополнительная информация" следует указать "Курсовая, реферат или отчет за 10 рублей"
Не упустите шанс сэкономить несколько тысяч рублей!
Подробности у специалистов нашей компании.

Код работы:	K016818
Тема:	Современное строительство.

Содержание

Введение
Научно-технический прогресс и вызываемые им коренные изменения в технологии и организации производства оказывают все большее воздействие на характер, состав и темпы строительства предприятий торговли. Широко выделяются новые процессы, существенно повышается степень оснащенности зданий и сооружений инженерными системами.
Прогрессивные технологичные процессы требуют качественных изменений объемно-планировочных, архитектурно-эстетических и конструктивных решений общественных, административных зданий и сооружений. Этим определяется все возрастающее значение капитального строительства, как производственной отрасли. Повышение эффективности капитальных вложений – проблема сложная и многоцелевая. Сюда должны входить оптимальные решения по их направленности, структуре и размещению, а так же обосновывают выбор объектов строительства и выяснения уровня прогрессивности проектных решений.
Проектирование становится решающим направлением технического прогресса, при котором в проектах необходимо применение таких технологических и объемно-планировочных решений, которые уменьшают неиспользуемый объем здания и свободных площадей, позволяющих при меньших материальных затратах и трудовых ресурсах, получить большой прирост используемого пространства, а так же увеличение объема товарооборота.
В последние годы в силу экономических сложностей существенно сократился объем строительства новых зданий и сооружений. В процессе проектирования жилого дома учитывались экологические, социальные, технические и экономические требования.
Современное строительство, как правило, предполагает использование новых конструктивных решений, которые не только отвечали бы требованиям норм проектирования или внесенным в них изменениям, но и смогли бы решить основные задачи функционального назначения.
В выпускной квалификационной работе представлен «Сетевой универсальный магазин» площадью застройки 633,1 м2, г. Воронеж. Его строительство является своевременным и экономически целесообразным.
Целью настоящей ВКР является разработка архитектурно-планировочного и конструктивного универсального магазина.

РАЗДЕЛ 1.
АРХИТЕКТУРНЫЙ

1.1.Исходные данные
Здание расположено в г.Воронеж, ул. Новосибирская, д. 14а
Климат района умеренно-континентальный. Средняя температура наружного воздуха по месяцам: в январе -7,6°С, в феврале -6,9°С, в марте 0,4°С, в апреле +9,5°С, в мае +15,8°С, в июне +19,6°С, в июле +22,7°С, в августе +21,3°С, в сентябре +14,9°С, в октябре +7,7°С, в ноябре 1,7°С, в декабре -2,1°С. Среднегодовая температура +6,9°С, абсолютный максимум +40°С, абсолютный минимум -37°С. Температура максимально холодной пятидневки -24°С. Продолжительность периода со среднесуточной температурой ? 0°С составляет 190 суток.
Зимой в Воронежской области преобладают ветры юго-восточного направления, летом северного направления.
Площадка строительства расположена на левобережной террасе воронежского водохранилища.
Геологическое строение
Грунты площадки представлены четвертичными отложениями.
Геологический разрез площадки следующий:
tQ4 – грунт насыпной: механическая смесь песка, суглинка и почвы, толщина слоя 1,00м.
aQ3: Песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой толщина слоя 4м.
aQ3:Суглинок коричневый тугопластичный, толщина слоя 1,5м.
aQ3: Песок средней крупности, средней плотности, малой степени водонасыщения, толщина слоя 6,5м.

1.2.Генеральный план

Земельный участок, на котором предусматривается строительство универсама, расположен по адресу: г. Воронеж, ул. Новосибирская, д. 14а.
Площадка строительства находится в Левобережном районе в зоне сложившейся капитальной застройки - на пересечении улиц Новосибирская и Варшавская и ограничена проезжей частью ул. Новосибирской.
Участок строительства проектируемого универсама характеризуется отсутствием застройки и инженерных коммуникаций и наличием фрагментарно расположенных древесно-кустарниковых насаждений. В пределах площадки опасные природные и техногенные процессы не наблюдаются.

Технико-экономические показатели

Участок проектируемого строительства имеет сложную многоугольную конфигурацию в плане.
Технико-экономические показатели:
Площадь застройки A_з=21059,22 м^2;
Площадь озеленения A_зел=28950,6 м^2;
Площадь дорог A_п=7722,4 м^2;
Площадь строительного участка A_у=32461,4 м^2;
Коэффициент застройки K_з=A_з/A_у =(21059,22 )/32461,4=0,65;
Коэффициент озеленения K_зел=A_зел/A_у =(28950,6 )/32461,4=0,89.
Господствующее направление ветра (летом): Юго-восточные ветры часто сменяются на северо-западные.

Существующий рельеф участка: проектируемая территория расположена на относительно ровной площадке с пологим уклоном (абсолютные отметки колеблются в пределах от 107.5 м до 110 м).
Количество осадков, выпадающих за год, составляет 567 мм. Нормативное значение глубины промерзания грунтов 1,57м.

1.3.Объемно-планировочное решение

Проектируемое здание представляет собой 2-х этажное сооружение.
Главный фасад здания обращен на ул. Новосибирская. Архитектура фасадов решена в сочетании остекленных и глухих горизонтальных и вертикальных плоскостей фасадов.
Высота 1-ого этажа – 3,5 м, 2-ого этажа -4,8 м. Здание без технического подполья, с эксплуатируемой кровлей. Площадь здания – 1198,0 м2. Высота здания - 8,3м. Связь между этажами осуществляется по лестничным клеткам.
На первом этаже здания предусмотрено помещения магазина и подсобные помещения, на втором этаже – помещения торговли.
В подсобной части первого этажа предусмотрены следующие помещения: санузел, душевая, кабинет директора, фасовочная, складская и загрузочная зоны.
Из зоны подсобной части предусмотрен 1 эвакуационный выход, из зоны офисов предусмотрен 1 эвакуационный выход.
Для МГН, пользующихся колясками на входе предусмотрен пандус.
Выход на кровлю осуществляется через незадымляемую лестницу.
На второй этаж предусмотрен подъем при помощи грузового подъемника.

Таблица №1 «Технико-экономические показатели объемно-планировочного решения промышленного здания»
Площадь застройки
21059,22 м^2
Производственная площадь
18134,5 м^2
Вспомогательная площадь
425,7 м^2
Строительный объем надземной части
1284612,42
Планировочный коэффициент
0,95
Объемный коэффициент
21,51

1.4.Конструктивные решения

Здание имеет сложную конфигурацию в плане, с габаритами в осях 25,65 х 24,0 м.
Кровля многослойная с керамзитобетоном и двухслойным утеплителем «ROCRWOOL» -«Бенти-баттс». Выход на кровлю осуществляется через незадымляемую лестницу по монолитным маршам с площадкой. Ограждение кровли – парапет, высотой 740 мм, площадь кровли – 587м2.
Фундамент – монолитная плита.
Каркас здания – железобетонные колонны, ригели.
Наружные ограждающие конструкции – Стены из пенобетона, толщина утеплителя 100 мм. Наружные стены – из пенобетона толщиной 250мм на растворе М75.
Перекрытия монолитные железобетонные , толщиной 200мм.
Материал кровли – минераловатный утеплитель по профлисту, закрытый полимерной мембраной.
Внутренние стены и перегородки – пенобетонные блоки, толщиной
200мм, кирпичные перегородки, толщиной 120мм.
Лестницы из сборных ж.б. маршей и площадок.
Оконные блоки – из ПВХ-профиля с однокамерным стеклопакетом с теплопроводностью в условиях эксплуатации Rо>0,56 м2оС/ Вт.
Двери входные – стеклянные (в составе витража), металлические утепленные
Внутренние двери – металлические, деревянные.
Водоотвод организованный, внутренний.
По функциональной пожарной опасности здание относится к классу Ф3.1. Степень огнестойкости здания - 2, класс конструктивной пожарной опасности - СО.

1.5.Архитектурно-композиционное решение

Проектируемое здание имеет сложную конфигурацию и сочетает в себе различные объемы и пропорции. Все видимые части здания, его детали и отдельные объемы соразмерно, согласованно сочетаются между собой, образуя в художественном отношении неразрывное целое.
При проектировании применена свободная композиция внешних объемов, которая не подчиняется строгим геометрическим закономерностям. Различные по размерам и форме объемы сочетаются между собой, следуя наиболее удобной функциональной связи между помещениями. При этом, здание “вписывается” в окружающую среду, свободно располагаясь по рельефу, повторяя его очертания.
Размеры оконных, витражных и дверных проемов, форма и общие габариты, объемы здания выбраны с учетом функциональных требований.

1.6.Теплотехнический расчет наружной стены
Согласно таблицы 1 СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха tint=15°C и относительной влажности воздуха ?int=50% влажностный режим помещения устанавливается, как нормальный.
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, 0С·сут по формуле (5.2) СП 50.13330.2012
ГСОП=(tвн-tот)zот
где tвн-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания,°C
tвн=15°C
tот-средняя температура наружного воздуха, °C принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 15°С для типа здания – промышленные.
tот=-2,8 °С
zоп-продолжительность, сут, отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 15 °С для типа здания – промышленные.
zоп=190 сут.
Тогда ГСОП=(+15-(-2,8))190=3382°С·сут
По таблице определяем требуемое сопротивление теплопередачи Rэн =1,8[м2·°С/Вт].
Определяем требуемое сопротивление теплопередачи, отвечающее санитарно-техническим и комфортным условиям.
Rк =n·( tвн-tн)/ ?t^н?ab
где n-коэфф-т, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.
tв -расчетная температура внутреннего воздуха ,°C
tн -расчетная температура наружного воздуха , равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.
?t^н- нормативный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкцией.
ab-коэфф-ты теплоотдачи внутренний поверхности ограждающей конструкции.
Rк =1[15+(25)]/4?10,5=40/42=0,952[м2·°С/Вт].
ПосколькуR^k?0,952< Rэн=1,8 то все дальнейшие вычисления выполняем по Rэн, т.е по наибольшему значению.
Поскольку населенный пункт Воронеж относится к зоне влажности - сухой, при этом влажностный режим п омещения - нормальный, то в соответствии с таблицей 2 СП СП50.13330.2012 50.13330.2012 теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты, как для условий эксплуатации A.
Схема ограждающей конструкции показана на рисунке:
Рис. П.2.2. Схема ограждающей конструкции.
1.Штукатурка (p=1800кг/м.куб), толщина ?2=0.2м, коэффициент теплопроводности ?А2=0.93Вт/(м°С), теплоусвоение s=11,09Вт/(м2·°С)
2.Пенобетонные блоки (p=1000 кг/м.куб), толщина ?3=0.38м, коэффициент теплопроводности ?А3=0.29Вт/(м°С), теплоусвоение s=7,09Вт/(м2·°С)
3.Утеплитель Rockvool Венти Баттс (p=150 кг/м.куб), толщина ?1=0.1м, коэффициент теплопроводности ?А1=0,05Вт/(м2°С), теплоусвоение s=0,99Вт/(м2·°С)
4.Алюминиевые композитные панели (p=5550кг/м.куб), толщина ?2=0.12м, коэффициент теплопроводности ?А2=314Вт/(м°С), теплоусвоение s=256,8Вт/(м2·°С)

Определяем сопротивление теплопередачи данной ограждающей конструкции. Термическое сопротивление каждого слоя равно:
R_i=?_i/?_i , где ?_i-толщина i-слоя ограждения, м.
?_i-расчетный коэффициент теплопроводности материала рассчитываемого слоя, Вт/(м2·°С)
Для 1 слоя штукатурки R_1=0,02/0,93=0,022 [м2·°С/Вт]
Для 2 слоя пенобетонных блоков R_2=0,38/0,29=1,310 [м2·°С/Вт]
Для 3 слоя утеплителя R_3=x/0,05
Для 4 слоя алюминиевых панелей R_4=0,012/314=0,000038 [м2·°С/Вт]
Термическое сопротивление ограждающей конструкций равно:
R_k=R_1+R_2 ?+R?_i+...+R_n , где R_n-термические сопротивление отдельных слоев ограждения:
R_k=0,022+1,310+x/0,05+0,000038=1,332038+x/0,05
Фактическое сопротивление теплопроводности ограждающей конструкции равно:
R_0=1/ab+R_k+1/a_н , где ab- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции
a_н- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции
R_0=1/10,5+1,332038+x/0,05+1/23?0,9=1,4664+1/0,05
Приравниваем полученные выражения к Rэн =1,8
1,4664+x/0,05=1,8
x/0,05=1,8-1,4664
x=0,15м=>окончательно принимаем толщину утеплителя 0,1м=100мм.

1.7.Сантехнические устройства

Санитарно-технические устройства и системы микроклимата помещений включают в себя:
— водоснабжение и водоотведение
— отопление и теплоснабжение
— электроснабжение и электоосвещение
— вентиляция
— пожарная безопасность

1.7.1.Водоснабжение и водоотведение
Проектируемая система централизованного водоснабжения выполняется согласну ТУ №154 от 22.03.2017г.
Подключение осуществляется от водопроводной линии д-100мм по ул. Варшавская, с устройством колодца с запорной арматурой из ж/бетонных колец диаметром не менее 1,5м.
Проектом предусматривается устройство системы централизованного водоотведения канализационных вод. Водоотведение осуществляется в дворовую линию д-200мм жилого дома №16 по ул. Новосибирская.
Отвод канализационных вод осуществляется по трассе, по всей длине которой устанавливаются колодцы из железобетонных колец.
Отвод поверхностных вод с территории осуществляется с помощью вертикального рельефа в сторону ул. Варшавской и ул. Новосибирской.

1.7.2.Отопление теплоснабжение
Присоединение к тепловым сетям выполняется согласно ТУ №24 от 20.04.2017г. к тепломагистрали №8, в существующей камере ТК-8/5/17 (источник теплоснабжения ТЭЦ-1)
Все стояки и теплопотребляющие приборы оборудываются запорно-регулировочной арматурой.
Присоединение к тепловой сети осуществляется по независимой схеме в индивидуальном тепловом пункте с установкой водо-водяного теплообменника, оборудованного отдельным прибором учета.

1.7.3.Электроснабжение и электроосвещение

Проектные решения по электроосвещению и электроснабжению разработаны в соответствии с требованиями экологических, санитарно-гигиенических,
противопожарных и других норм, действующих на территории РФ. Проект
электроосвещения выполнен согласно ПУЭ 2002г. изд.7.ВСН 59-88.
Проект электроосвещения выполнен на основании технических условий на технологическое присоединение универсама к электрическим сетям МУП «Воронежская горэлектросеть» согласно ТУ №ТО-5 3752 от 2017г.
Для в/в питания предусмотрено строительство КЛ-1 кВ от места соединения с ВЛ-1 кВ в сторону ТП-1012 до ВРУ универсама.
Проектом предусмотрено рабочее и эвакуационное освещение.
Для эвакуационного освещения предусмотрен светильник с аккумуляторной батареей.
Для электроосвещения помещений используются светильники со люминесцентными лампами.
Электроосветительная сеть выполнена кабелем ВВГнг-LS не
распространяющим горение, скрытым под слоем штукатурки и за подвесным потолком в трубе – гофре.
1.7.4.Вентиляция

Во всех помещениях запроектирована приточно-вытяжная вентиляция с механическими побуждениями, рассчитанная на удаление тепла от оборудования, освещения, людей, солнечной радиации; на компенсацию воздуха и обеспечение нормируемых метеорологических, санитарно-гигиенических условий в рабочей зоне.
1.7.5.Пожарная безопасность

Проектом предусмотрены противопожарные мероприятия согласно СНиП 21-01-97 "Пожарная безопасность зданий и сооружений".
Степень огнестойкости здания – II.
В здании предусматриваются конструктивные, объёмно-планировочные и инженерно-технические решения, обеспечивающие в случае пожара:
— возможность эвакуации людей, независимо от их возраста и физического состояния, наружу, на прилегающую к зданию территорию до наступления угрозы их жизни и здоровью, вследствие воздействия опасных факторов пожара;
— возможность спасения людей;
— возможность доступа личного состава пожарных подразделений и подачи средств пожаротушения к очагу пожара, а также проведения мероприятий по спасению людей и материальных ценностей;
— нераспространение пожара на рядом расположенные здания;
— ограничение прямого и косвенного материального ущерба, включая содержимое здания и само здание, при экологически обоснованном соотношении величины ущерба и расходов на противопожарные мероприятия, пожарную охрану и её техническое оснащение.
Эвакуационные мероприятия предусмотрены в соответствии с требованиями СНиП 2.08.01-89, СНиП 2.08.02-89 и СНиП 21-01-97.
Автоматическая пожарная сигнализация предусмотрена во всех помещениях проектируемого объекта, кроме помещений, не входящих в перечень согласно НПБ 110-03 п.4 «Приложение к приказу МЧС России от 18.06.2003 г. №315».

РАЗДЕЛ 2.
РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ

Введение:
Объект проектирования: универсам по адресу г. Воронеж, ул. Новосибирская.
Техническая характеристика здания: уровень ответственности II, 2 этажа, высота – 8,3 м, максимальные размеры здания в плане – 24х25.65 м.
В разделе использованы материалы технического отчета по результатам инженерно-геологических изысканиям, выполненных ООО «Геолог» в 2017 г.
Раздел написан в соответствии с нормативными требованиями СП и СНИП.

2.1.1 Изученность инженерно-геологических условий
Инженерно-геологические изыскания на этой площадке ранее не производились, поэтому архивные материалы отсутствуют.

2.1.2 Физико-географические и техногенные условия
Климат. Район изысканий расположен в зоне умеренно-континентального климата, климатический регион - IIВ [3]. Климатические характеристики г. Воронежа приведены в таблице 2.

Таблица 2- Климатические характеристики г. Воронежа
№ п/п
Климатические характеристики
Ед. изм.
Показатели
1
Температура воздуха наиболее холодных суток
оС
-31
2
Температура воздуха наиболее теплых суток
оС
+25
3
Абсолютная минимальная температура воздуха
оС
-37
4
Абсолютная максимальная температура воздуха
оС
+41
5
Количество осадков за ноябрь-март
мм
201
6
Количество осадков за апрель-октябрь
мм
370

Преобладающие направления ветра: летом – западное, с минимальной из средних скоростей V=0 м/с; зимой – западное, с максимальной из средних скоростей V= 4,0 м/с [4].
Нормативные значения глубины промерзания грунтов в г. Воронеже представлены в таблице 3[3].
Таблица 3 - Нормативные значения глубины промерзания грунтов
в г. Воронеже

№
п/п
Наименование грунта
Нормативная глубина
промерзания грунта dfn, м
1
Глина и суглинок
1,06
2
Супесь, пески пылеватый и мелкий
1,30
3
Пески средней крупности, крупный или гравелистый
1,39
4
Крупнообломочные грунты
1,57

Расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности Sg = 1,8 кПа. III район по весу снегового покрова [4]. Участок изысканий относится к III гололедному району [4]. Нормативное значение давления ветра ?0 = 0,3 кПа. II район по давлению ветра [4].
Геоморфологическое положение. Участок изысканий относится ко второй левобережной надпойменной террасе реки Воронеж. Поверхность участка – ровная, спланированная. Абсолютная отметка поверхности 100,0 м. Условия площадки строительства по характеру поверхности рельефа – благоприятные.
Гидрография. Река Воронеж - самый крупный левый приток Дона. Длина реки - 520 км. Площадь бассейна - 21,6 км2. Наиболее крупные притоки реки Воронеж: правые - р. Матыра и р. Усмань; левые - р. Лесной Воронеж, р. Иловай, р. Становая Ряса. Период ледостава - с начала декабря до конца марта. Половодье - с марта по апрель, уровень подъема воды от 2,0…4,0 м. Средний расход воды в 70,8 м3 /сек. Площадь водосбора – 21570 км2. Питание реки преимущественно атмосферными осадками. Река Воронеж имеет широкую пойму и ассиметричный профиль: левый берег – пологий, правый – крутой. В пределах города в низовье р. Воронеж устроено водохранилище:
длина – 35,0 км, ширина – 2,0 км, площадь - 70 км2, объем - 204 млн. м3 и средняя глубина - 3,5 м.
Техногенные условия. Площадка строительства примыкает непосредственно к ул. Новосибирской с оживленным автомобильным движением.
Существующие техногенные нагрузки не будут оказывать существенного влияния на грунты основания фундаментов и конструкции проектируемого объекта.

2.1.3 Геологическое строение и свойства грунтов
Геологическое строение площадки расположения здания изучено по результатам вскрытия трех скважин глубиной 10,0 м.
Расположение скважин на площадке представлено на рис. 1.

Рис. 1 – Схема расположения скважин на площадке строительства

В геологическом строении площадки принимают участие аллювиальные верхнечетвертичные песчано-глинистые отложения, перекрытые современными техногенными насыпными грунтами.
Литолого-стратиграфический разрез площадки (см. рис.2):
Грунт насыпной (tQIV) представлен механической смесью песка, суглинка и почвы. Мощность слоя – 1,00 м. Грунт – слежавшийся.
Песок (aQIII) желтый средней крупности, насыщенный водой. Мощность слоя – 4,00 м.
Суглинок (аQIII) коричневый тугопластичный. Мощность слоя – 1,50 м.
Песок (aQIII) желтый средней крупности, маловлажный. Мощность слоя – 6,50 м.
Свойства грунтов. Для установления номенклатурного наименования грунтов и характеристик их свойств выполнена классификация по ГОСТ 25100-2011 [5].
По критериям ГОСТ 20522-2012 [7] выделено четыре инженерно-геологических элемента (ИГЭ).
ИГЭ-1, tQIV - Грунт насыпной.
ИГЭ-2, aQIII - Песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой.
ИГЭ-3, aQIII - Суглинок тугопластичный.
ИГЭ-4, aQIII - Песок средней крупности, средней плотности, средней степени водонасыщения.
Нормативные и расчетные значения физико-механических характеристик грунтов приведены в таблице 3.
Гидрогеологические условия. На период изысканий подземные воды обнаружены в скважинах на глубине 1,00 м, абсолютная отметка уровня -99,00 м. Водоносный слой – ИГЭ-2, aQIII - песок мелкий средней плотности. Водоупорный слой – ИГЭ-3, aQIII - Суглинок тугопластичный. Тип подземных вод по условиям залегания – грунтовые.
Специфические грунты. На участке изысканий специфические грунты представлены насыпным грунтом (tQIV).
Насыпной грунт (ИГЭ-1) представлен механической смесью песка, суглинка и почвы. Мощность слоя – 1,00 м. Грунт – слежавшийся. Структура грунта - слоистая и неоднородная.

Рис. 2 – Инженерно-геологический разрез по линии 1-1.
Масштаб: вертикальный 1:100
горизонтальный 1:500

Условные обозначения к рис. 1, 2

Таблица 3- Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов по ИГЭ
Физико-механическая характеристика
Наименование грунта

tQIV - Грунт насыпной
aQIII – Песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой
aQIII - Суглинок
тугопластичный

aQIII – Песок средней крупности, средней плотности,
малой степени водонасыщения
?s
2,69
2,66
2,71
2,66
?
1,71
1,94
1,95
1,84
?d
1,58
1,60
1,65
1,66
W,%
8,0
21
18,0
11,0
WL, %
-
-
25,0
-
Wp, %
-
-
13,0
-
Ip,%
-
-
12,0
-
IL,
-
-
0,42
-
e
0,70
0,66
0,61
0,60
Sr
0,31
0,85
0,78
0,49
?n,?
-
35,0
22
36,0
Cn, кПа
-
1,0
31,0
1,5
E, кПа
15
30,0
22
35
Ro, кПа
100
400
205
400

Геологические и инженерно-геологические процессы. На площадке проявлений опасных геологических процессов (оползневых явлений, проседание грунта и т.п.) не выявлено.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. В административном отношении участок изысканий относится к Железнодорожному району г. Воронежа и расположен по адресу: ул. Новосибирская.
2. Участок относится ко II категории сложности инженерно-геологических условий.
3. Климатические характеристики и нагрузки:
- преобладающие направления ветра: летом – западное, с минимальной из средних скоростей V=0 м/с; зимой – западное, с максимальной из средних скоростей V= 4,0 м/с;
- расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности Sg = 1,8 кПа. III район по весу снегового покрова. Участок изысканий относится к III гололедному району. Нормативное значение давления ветра ?0 = 0,3 кПа. II район по давлению ветра.
4. В геоморфологическом отношении участок изысканий приурочен ко второй левобережной надпойменной террасе реки Воронеж.
5. В геологическом строении площадки принимают участие аллювиальные верхнечетвертичные песчано-глинистые отложения, перекрытые современными техногенными насыпными грунтами (рис.2).
6. По условиям залегания и физическо-механическим характеристикам в разрезе выделено четыре ИГЭ:
ИГЭ-1, tQIV - Грунт насыпной.
ИГЭ-2, aQIII - Песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой.
ИГЭ-3, aQIII - Суглинок тугопластичный.

ИГЭ-4, aQIII - Песок средней крупности, средней плотности, средней степени водонасыщения.
Нормативные и расчетные значения физико-механических характеристик грунтов приведены в таблице 3.
7. Грунтовые воды обнаружены в скважинах на глубине 1,00 м, абсолютная отметка уровня -99,0 м. Водоносный слой – ИГЭ-2, aQIII - песок средней крупности средней плотности. Водоупорный слой – ИГЭ-3, aQIII - суглинок тугопластичный.
8. Специфические грунты представлены насыпным грунтом (tQIV).
9. Опасные геологические процессы отсутствуют.
10. Основанием фундаментов проектируемого здания рекомендуется принять грунт ИГЭ-3, aQIII - Суглинок тугопластичный. Нормативные и расчетные значения физико-механических характеристик песка (ИГЭ-3) приведены в таблице 3.

2.2.Расчет колонны
2.2.1. Исходные данные
Место строительства г.Воронеж. Высота здания Н=8,3(м), его размеры L=25,65(м), В=24,00(м). Высота 1-го этажа hfl=3,5(м), высота 2-го этажа hf2=4,80(м).
Наружные стены здания трехслойные. Внутренний слой - блоки стеновые из ячеистого бетона толщиной 250мм на цементно-песчаном растворе М50.
Колонны каркаса - железобетонные, бетон класса В25. Размер поперечного сечения 1,3?0,4(м).
Плиты монолитные , бетон класса В25. Высота сечения 20(см).
Конструктивная система – рамно-связевая (колонны, диафрагмы жесткости, ригели).
2.2.2 Сбор нагрузок
В соответствии с заданием требуется статически рассчитать колонну.
1. Нагрузка на покрытие.
Таблица 4.1
Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка Н/м2

Коэф. Надежн.

Расчетная нагрузка Н/м2
1.Покрытие
Постоянная:
- Гидроизоляция ?= 8мм, ?= 5кг/м2

0,4

1,2

0,48
-Цементно-песчаная стяжка ?= 40мм, ?= 1700кг/м3

680

1,3

884
- Утеплитель
Rockwool Венти Баттс В ?=150мм, ?=170кг/м2

255

1,2

306

- Пароизоляция ?= 4мм, ?= 1кг/м2
0,04
1,2
0,048
- Монолитная ж/б плита ?= 200мм,
?= 2500кг/м3

5000

1,1

5500
Итого постоянная (q):
5935,44
-
6690,53
Временная (снеговая) (v):
- Кратковременная
- Длительная

1500
1500

1,4
1,4

2100
2100
Всего на покрытие (q+v):
- Кратковременная
- Длительная

7435,44
7435,44
-

8790,53
8790,53
2.Перекрытие
Постоянная:
- Монолитная ж/б плита ?= 200мм,
?= 2500кг/м3

5000

1,1

5500
- Утеплитель ?= 100мм, ?= 125кг/м2
125
1,2
150
- Стяжка цементно-песчаная ?= 20мм, ?= 1600кг/м3

320

1,3

416
- Керамическая плитка ?= 10мм, ?= 2400кг/м3
240
1,2
288
Перегородки:
-из блоков ?= 200мм, ?= 600кг/м3
-из кирпича ?=120мм, ?= 1500кг/м3

1200
1800

1,1

1320
1980
Итого постоянная (q):
8685
-
9654
Временная (v):
- Кратковременная
- Длительная

1500
525

1,2
1,2

1800
630
Всего на перекрытие (q+v):
- Кратковременная
- Длительная

10185
9210

11454
10284

*Нагрузка от перегородок принимается как равномерно распределённая по перекрытию.
Коэффициенты надёжности по нагрузке приняты согласно таблицы 7.1 СП 20.13330.2016
Величина снеговой нагрузки взята из таблицы 10.1 СП 20.13330.2016
2. Собственный вес одноэтажной колонны (плотность железобетона ?=2500 кг/м3):
Gк = 1,3·0,4·3,5·25·1,3·0,95 = 43,2.
Расчётная длина колонны l0 = 3,5 м, так как колонна не имеет частичной заделки.
Грузовая площадь, на которую собираем нагрузки от перекрытия и покрытия Ас = 6,0·6,0 = 36,0 м2.
Нагрузка от перекрытия и покрытия равна:
Nпер = 11454 · 36=412,3кН,
Nпокр = 7362,53 · 36=256,05кН.
Здание относится к нормальному уровню ответственности ,пересчитаем нагрузки от перекрытия и покрытия с учетом коэффициента надежности по назначению ?n=0,95.

Нормативная временная нагрузка от покрытия и перекрытий
Вес колонны
Расчётная суммарная нагрузка от покрытия и перекрытия
Временная
Постоянная
Полная

Временная
Постоянная
Полная
Длительная
Кратковр.

Длительная
Кратковр.

112,2
87,5
733,5
933,2
41
185,7
68,4
857,2
1111.3
Таблица 2 - Сводная таблица нагрузок на колонну, кН

2.2.3 Расчёт по предельным состояниям первой группы

2.2.3.1 Подбор площади сечения арматуры

Принимаем толщину защитного слоя бетона в сжатой и растянутой зонах сечения колонны а = а' = 4,0см согласно заданию на проектирование.
Тогда расчётная высота сечения колонны
h0 = h'0 = h-a,
где – высота сечения элемента, см;
– толщина защитного слоя бетона (растянутой арматуры), см.
Таким образом, подставляя в формулу исходные данные, получаем
h0 = 40-4 = 36 см.
Расстояние между продольными стержнями арматуры
zs = h-a-a' ,
где – высота сечения элемента, см;
– толщина защитного слоя бетона (сжатой арматуры), см;
– толщина защитного слоя бетона (растянутой арматуры), см.
Таким образом, подставляя в формулу исходные данные, получаем
zs = 40-4-4 = 32 см.
Величина случайного эксцентриситета определяется по формуле
еа = е0l = h/30,
где – высота сечения элемента,см.
Тогда получаем
еа = 40/30 = 1,3 см.
Коэффициент приведения площади сечения арматуры к бетону, ?
( = Es/Eb
где Еs – модуль упругости стальной арматуры, принимаемый для арматуры класса А-III равным Еs = 210000 МПа
Еb – модуль упругости бетона, принимаемый для бетона класса В25 равным Еb = 30000 МПа
( = 210000/30000 = 7
Определяем момент инерции сечения колонны I, см4
I = (b·h3)/12,
где – высота сечения элемента, см;
– ширина сечения элемента, см;
I = (40·403)/12 = 213333
Определяем расстояние от точки приложения равнодействующей силы до растянутой арматуры e1, см
e1= e0+0,5·h-a,
где е0 – эксцентриситет приложения продольной силы относительно центра тяжести приведённого сечения, е0 = 5 см
e1 = 5+0,5·40-4 = 21
Определяем расстояние от точки приложения равнодействующей силы до cжатой арматуры е11, см
e11= e0l+0,5·h-a,
e11 = 1,3+0,5·40-4 = 17,3.
Суммарная продольная сила, действующая на колонну N, кН
N=Nl+Nsh,
где Nl – продольная сила от полной и длительно действующей нагрузки, кН (из таблицы 2);
Nsh – продольная сила от кратковременной нагрузки, кН
N = 43,2 + 185,7 + 68,4 + 857,2 = 1154,5 кН
Определяем изгибающий момент сечения от действия продольной силы от полной нагрузки М, кН·м
M=N(el,
М = 1154,5·0,21 = 242,4 кН·м
Определяем изгибающий момент сечения от действия продольной силы от длительной нагрузки М1, кН·м
Ml=Nl(el1
Ml = 857,2·0,173= 148,3
Вычисляем коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии ?1

где ? – коэффициент, зависящий от вида бетона, и принимаемый для тяжёлого бетона ? = 1 /11,
?l = 1+1·(148,3/242,4) = 1,61 < 1+? = 1+1 = 2.
Вычисляем коэффициент, который должен быть не менее ? = е0/h =
= 5/40 = 0,125
( min = 0,5-0,01(l0/h-0,01·
где Rb – расчётное сопротивление бетона осевому сжатию по первому предельному состоянию, принимаемое для бетона класса В15 /12,
Rb = 1·14,5 = 14,5 МПа;
( min = 0,5-0,01·(4/40)-0,01·14,5 = 0,270
( min = 0, 270 > ? = 0,125 поэтому принимаем ?= 0,270.
Определяем радиус инерции приведенного сечения i, см
i = h/3,46,
i = 40/3,46 = 11,56
Вычисляем минимальную площадь сечения арматуры Аs min, см2
Аs min = µmin·b·h0,
где ?min = 0,1% - процент минимального армирования, принимаемый в зависимости от отношения l0/i = 186/11,56 = 16,1
Аs min = 0,001·40·36 = 1,44
Принимаем предварительно по 2?10А-III в каждой зоне, то есть Аs=A's=1,57 см2.
Определяем момент инерции сечения арматуры относительно центра тяжести сечения Is, см4
Is = As·(0,5·h-a)2+A's·(0,5·h-a')2

где Аs, А's – площадь сечения арматуры соответственно в растянутой и сжатой зонах сечения, см2
Is = 2·[1,57·(0,5·40-4)2] =803,8.
Вычисляем критическую силу Ncr, кН
,
Ncr=6,4·31000/4002·(213333/1,61·((0,11/0,1+0,270)+0.1)+7·803,8) ·100 = 92473Н = 9247,3кН >N = 1152,3 кН.
Вычисляем коэффициент ( по формуле
,
? = 1/(1-1152,3 /9247,3) = 1,14.
Расстояние от продольной силы до точки приложения равнодействующей в растянутой арматуре е, см
е = е0·(+0,5·h-a ,
е = 5·1,14+0,5·40-4 = 21,17.
Расстояние от продольной силы до точки приложения равнодействующей в сжатой арматуре е’, см
е' = еа·(-0,5·h+a,
е' = 1,3·1,14-0,5·40+4 = -22,52.
Вычисляем коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона ?
,
где - коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона ?1 = 0,85
? = 0,85-0,008·14,5 = 0,734.
Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона ?R

где ?sr, ?sc,u – предельные напряжение в арматуре, соответственно растянутой и сжатой зон. Так как класс арматуры – A-III, то предельное напряжение арматуры в растянутой зоне равно расчетному сопротивлению арматуры, то есть . Предельное напряжение арматуры сжатию зависит от коэффициента условий работы бетона . Так как коэффициент условий работы бетона (0,9 < 1), то принимаем .
?R=0,734/(1+((355/500)·(1-0,734/1,1))=0,59

Вычисляем коэффициент, характеризующий сжатую зону бетона АR
АR= ·(1-0,5·)

AR = 0,59·(1-0,5·0,59) = 0,416.
Так как e0·? = 5·1,14 = 5,7 см < 0,3·h = 0,3·40 = 12 см, то суммарную площадь продольной арматуры (As+A’s), см2, вычисляем по формуле
,
где Rsc – расчётное сопротивление арматуры растяжению, принимае.......................

Для получения полной версии работы нажмите на кнопку "Узнать цену"

Узнать цену

Каталог работ

Похожие работы: