- Дипломы
- Курсовые
- Рефераты
- Отчеты по практике
- Диссертации
Разработка стенда для исследования характеристик регуляторов тормозных сил
Внимание: Акция! Курсовая работа, Реферат или Отчет по практике за 10 рублей!
Только в текущем месяце у Вас есть шанс получить курсовую работу, реферат или отчет по практике за 10 рублей по вашим требованиям и методичке!
Все, что необходимо - это закрепить заявку (внести аванс) за консультацию по написанию предстоящей дипломной работе, ВКР или магистерской диссертации.
Нет ничего страшного, если дипломная работа, магистерская диссертация или диплом ВКР будет защищаться не в этом году.
Вы можете оформить заявку в рамках акции уже сегодня и как только получите задание на дипломную работу, сообщить нам об этом. Оплаченная сумма будет заморожена на необходимый вам период.
В бланке заказа в поле "Дополнительная информация" следует указать "Курсовая, реферат или отчет за 10 рублей"
Не упустите шанс сэкономить несколько тысяч рублей!
Подробности у специалистов нашей компании.
Только в текущем месяце у Вас есть шанс получить курсовую работу, реферат или отчет по практике за 10 рублей по вашим требованиям и методичке!
Все, что необходимо - это закрепить заявку (внести аванс) за консультацию по написанию предстоящей дипломной работе, ВКР или магистерской диссертации.
Нет ничего страшного, если дипломная работа, магистерская диссертация или диплом ВКР будет защищаться не в этом году.
Вы можете оформить заявку в рамках акции уже сегодня и как только получите задание на дипломную работу, сообщить нам об этом. Оплаченная сумма будет заморожена на необходимый вам период.
В бланке заказа в поле "Дополнительная информация" следует указать "Курсовая, реферат или отчет за 10 рублей"
Не упустите шанс сэкономить несколько тысяч рублей!
Подробности у специалистов нашей компании.
Код работы: | W010998 |
Тема: | Разработка стенда для исследования характеристик регуляторов тормозных сил |
Содержание
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Тольяттинский государственный университет» Институт машиностроения (наименование института полностью) Кафедра «Проектирование и эксплуатация автомобилей» (наименование кафедры) 23.05.01 «Наземные транспортно-технологические средства» (код и наименование направления подготовки, специальности) «Автомобили и тракторы» (направленность (профиль)/специализация) ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ на тему «Разработка стенда для исследования характеристик регуляторов тормозных сил. Исследование характеристик регуляторов» Студент Д.В. Постнов (И.О. Фамилия) (личная подпись) Руководитель Л.А. Черепанов (И.О. Фамилия) (личная подпись) Консультанты (И.О. Фамилия) (личная подпись) (И.О. Фамилия) (личная подпись) (И.О. Фамилия) (личная подпись) Допустить к защите Заместитель ректора - директор института машиностроения к.т.н., доцент А.В. Бобровский (ученая степень, звание, И.О. Фамилия) (личная подпись) « » 20 г. Тольятти 2018 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Тольяттинский государственный университет» Институт машиностроения (наименование института полностью) Кафедра «Проектирование и эксплуатация автомобилей» (наименование кафедры) УТВЕРЖДАЮ Заместитель ректора - директор института машиностроения А.В. Бобровский (подпись) (И.О. Фамилия) « 10 » января 20 18 г. ЗАДАНИЕ на выполнение дипломного проекта Студент Постнов Дмитрий Викторович 1.Тема Разработка стенда для исследования характеристик регуляторов тормозных сил. Исследование характеристик регуляторов. 2. Срок сдачи студентом законченной выпускной квалификационной работы « 01 » июня 2018 г. 3. Исходные данные к выпускной квалификационной работе: автомобиль ВАЗ 2106; масса снаряженного автомобиля G=1035; шины 175/70/R13; коэффициент сопротивления качению f0=0,012; коэффициент аэродинамического сопротивления Сх=0,4;коэффициент уклона i=0,26;Vmax=150 км/ч 4. Содержание выпускной квалификационной работы (перечень подлежащих разработке вопросов, разделов): Аннотация Содержание Введение 1. Состояние вопроса Назначение агрегата или системы Требования, предъявляемые к конструкции агрегата или системы. Классификация конструкций агрегата или системы Обзор и тенденции развития конструкции агрегата или системы. Выбор и обоснование принятого варианта конструкции (предварительное). 2. Защита интеллектуальной собственности (предусмотрено/не предусмотрено) Руководитель _______________________ 3. Конструкторская часть 3.1. Тягово-динамический расчет автомобиля 3.2. Выбор компоновочной схемы объекта. 3.3. Кинематические, динамические и др. расчеты. 3.4. Выбор деталей, подлежащих расчету, определение нагрузочных режимов. 3.5. Расчет деталей (на прочность, износостойкость, нагрев и т.п.) и выбор материалов деталей. 3.6. Разработка вспомогательных механизмов (для охлаждения, обогрева, смазки, защиты от загрязнений, сигнализации предельного значения параметра и т.д.). 4. Технологическая /Исследовательская часть Исследование характеристик регуляторов давления 5. Анализ экономической эффективности объекта Расчет затрат на исследование характеристик регуляторов тормозных сил и эффективность внедрение в производство 6. Безопасность и экологичность объекта Исследование вредных и опасных производственных факторов при эксплуатации стенда на исследовании тормозных регуляторов Заключение Список использованных источников Приложения: - Графики тягово-динамического расчета - Спецификации 5. Ориентировочный перечень графического и иллюстративного материала (с точным указанием обязательных чертежей) – от 7 до 9 листов формата А1: Стенд. Общий вид. 3 лист ф. А1 Графики тягово-динамического расчета 1 лист ф.А1 Статика 1 лист формата А1 Уравнения и формулы 1 лист формата А1 Расчетные зависимости и эксперименты 1 лист ф. А1 Сравнения характеристик регуляторов в статике и динамике 1 лист ф. А1 Показатели экономической эффективности объекта 1 лист ф. А1 6. Консультанты по разделам Анализ экономической эффективности объекта ____________/ В.Г. Капрова/ Безопасность и экологичность объекта ____________/ А.Н. Москалюк/ Нормоконтроль ____________/ А.Г. Егоров/ 7. Дата выдачи задания «10» января 2018 г. Руководитель выпускной квалификационной работы Л.А.Черепанов (подпись) (И.О. Фамилия) Задание принял к исполнению Д.В. Постнов (подпись) (И.О. Фамилия) МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Тольяттинский государственный университет» Институт машиностроения (наименование института полностью) Кафедра «Проектирование и эксплуатация автомобилей» (наименование кафедры) УТВЕРЖДАЮ Заместитель ректора - директор института машиностроения А.В. Бобровский (подпись) (И.О. Фамилия) « 10 » января 20 18 г. КАЛЕНДАРНЫЙ ПЛАН выполнения дипломного проекта Студента Постнов Дмитрий Викторович по теме Разработка стенда для исследования характеристик регуляторов тормозных сил. Исследование характеристик регуляторов. Наименование раздела работы Плановый срок выполнения раздела Фактический срок выполнения раздела Отметка о выполнении Подпись руководителя Состояние вопроса 13.04.2018 Тяговый расчет 13.04.2018 Защита интеллектуальной собственности 20.04.2018 Расчет проектируемого механизма 27.04.2018 Технологическая /Исследовательская часть 27.04.2018 Анализ экономической эффективности объекта 28.04.2018 Безопасность и экологичность объекта 28.04.2018 Предварительная защита 29.05.2018 Сдача готовых ВКР на предварительную проверку в системе «Антиплагиат» 01.06.2018 Руководитель выпускной квалификационной работы Л.А. Черепанов (подпись) (И.О. Фамилия) Задание принял к исполнению Д.В. Постнов (подпись) (И.О. Фамилия) АННОТАЦИЯ Целью дипломного проекта проведение стендовых испытаний регулятора давления в гидроприводе задних тормозов автомобиля. Разработана программа исследований для выполнения лабораторных работ студентами, обучающихся по специальности «Автомобили и тракторы». Исследована взаимосвязь регулируемого давления с показателями интенсивности торможения и кинематическими характеристиками задней подвески колес. Регуляторы давления устанавливаются, как правило, в приводе к задним тормозным механизмам с целью повышения устойчивости движения заторможенного автомобиля за счет исключения опережающего блокирования задних колес и снижения вероятности их блокирования. Одновременно улучшается использование сцепной массы, а, следовательно, повышение эффективности его торможения. В гидравлическом приводе тормозов легковых автомобилей широкое применение получили редукторы давления с кусочно-линейной характеристикой, срабатывающие в зависимости от изменения нагрузки на задние колеса. Общим конструктивным признаком редукторов давления является дифференциальный поршень, на который действует меньшее плечо упруго – передаточного элемента связи регулятора с подвеской. В экономической части выполнен расчет затрат на выполнение НИиОКР и доказано целесообразность проекта. СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 5 1.СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА 6 1.1 Назначение томозной системы 6 1.2 Требования предъявляемые к тормозной системе 8 1.3 Классификация регуляторов тормозных сил 10 1.4 Обзор и тенденции развития стендов 15 1.5 Выбор и обоснование принятого варианта конструкции стенда 17 2. ЗАЩИТА ИНТЕЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ 18 3. КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ 19 3.1 Тягово-динамический расчет автомобиля……………………………. 3.1.1 Исходные данные 19 3.1.2 Подготовка исходных данных для тягового расчета…………………….. 3.1.3 Определение передаточного числа главной передачи……………… 3.1.4 Расчет внешней скоростной характеристики…………………………… 3.1.5 Определение передаточных чисел коробки передач ………………….. 3.1.6 Тяговый баланс автомобиля………………………………………….. 3.1.7 Динамическая характеристика автомобиля……………………………… 3.1.8 Разгон автомобиля……………………………………………………. 3.1.9 Время и путь разгона автомобиля……………………………………….. 4.1 Тарировка нагрузочного устройства 20 4.2 Проведение испытаний 23 5 Эффективность проекта 29 Введение 29 5.1 Определение суммарной деятельности НИР 31 5.2 Расчет сметы затрат на НИР 34 5.3 Расчет амортизационных отчислений. 35 5.4 Экономическая эффективность НИОКР 37 5.5 Анализ индексов экономической эффективности НИОКР 38 6 Безопасность и экологичность объекта 39 6.1 Конструктивно-технологическая характеристика стенда. 39 6.2 Идентификация профессиональных рисков 41 6.3 Методы и средства снижения профессиональных рисков. 42 6.4 Обеспечение пожарной безопасности технического объекта. 44 6.5 Обеспечение экологической безопасности технического объекта. 45 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 47 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 48 ПРИЛОЖЕНИЕ А 50 ПРИЛОЖЕНИЕ Б 58 ВВЕДЕНИЕ Применение регуляторов тормозных сил исключает опережающие блокирование задних колес и повышает устойчивость движения заторможенного автомобиля, а также улучшает эффективность торможения за счет более рационального использования сцепной массы автомобиля при всех его нагрузочных состояниях. Регуляторы давления устанавливаются в приводе тормозов задних колес и снимают вероятность их блокирования на сухом асфальте, что обеспечивает высокую устойчивость движения на дорогах с усовершенствованным покрытием. Корректируя соотношения давлений в приводе передних и задних тормозов, регуляторы тормозных сил полностью не исключают возможности блокирования колес в отличие от противоблокировочных устройств. Однако достаточно высокая эффективность при простоте конструкции и малой стоимости определила весьма широкое их распространение, особенно на легковых автомобилях. При проектировании или модернизации тормозной системы с регулятором давления выбираются тип регулятора и его характеристика, определяются конструктивные параметры, которые согласуются с параметрами тормозных сил механизмов и подвески задних колес. Кроме общепринятых требований простоты конструкции, малых металлоемкости и трудозатрат на обслуживание, учитываются тенденции применения диагональной или дублированной схем разделения тормозного привода, «противоклевковых» подвесок, разнотипных тормозных механизмов на передних и задних колесах автомобиля. 1.СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. 1.1. Назначение тормозной системы Тормозная система предназначена для снижения скорости автомобиля вплоть до полной остановки и обеспечения его неподвижности во время стоянки. В процессе торможения кинетическая энергия автомобиля переходит в работу трения между фрикционными накладками и тормозным барабаном, или диском, а также между шинами и дорогой, что приводит к снижению скорости движения. 1.2 Требования предъявляемые к тормозной системы. К тормозной системе предъявляют следующие требования: • обеспечение эффективного торможения; • сохранение устойчивости автомобиля при торможении; • стабильные тормозные свойства; • высокая эксплуатационная надежность; • удобство и легкость управления; • определяемые усилия прикладываемым к педали или рычагу стояночного тормоза. Тормозная система состоит из тормозных механизмов и тормозного привода. Тормозные механизмы обеспечивают создание тормозного момента необходимого для замедления и полной остановки автомобиля. Тормозной привод обеспечивает управление тормозными механизмами. Тормозные системы делятся по типам приводов – механический, гидравлический, электрический, пневматический и комбинированный. На легковых автомобилях в основном используются гидравлический привод, на грузовых пневматический и комбинированный. Для уменьшения прикладываемого усилия на педаль тормоза в приводе обычно устанавливается вакуумный или пневматический усилитель тормозов. По форме вращающихся фрикционных элементов различают следующие виды тормозных систем: • барабанные • дисковые На отечественных автомобилях тормозные механизмы задних колес – барабанные, а передних – дисковые. Иностранные автопроизводители в основном отдают предпочтение дисковым тормозам. 1.3 Классификация регуляторов тормозных сил. В приводе тормозов легковых автомобилей нашли применение регуляторы давления с кусочно – линейной характеристикой регулирования тормозных сил (табл.1.1). Ограничивая давление в приводе тормозов задних колес снижая темп его роста по сравнению с давлением в приводе тормозов передних колес, такие регуляторы корректируют соотношение осевых тормозных сил. Ограничение давления или снижение темпа его роста происходит как при неизменных параметрах срабатывания регулятора, так и при изменяющихся в зависимости от нагрузки на задние колеса автомобиля. Значительно реже в практике автомобилестроения применяются усилители давления в приводе передних тормозов и тормозной педали. Несмотря на многочисленность конструктивных решений таких устройств, общность функциональных признаков позволяет систематизировать их в небольшое количество групп (рис.1.1). Ограничитель, настроенные на постоянное давление срабатывания, в качестве управляющего сигнала имеют приводное давление (рис.1.2) или замедление торможения (рис.1.3). Ограничители, настроенные на постоянное давление срабатывания, представляют собой клапан 1, опирающийся на пружину 2, предварительное сжатие которое определяет момент включения. При открытом клапане давление на входе регулятора ?1 равно давлению на выходе ?2. При достижении давления срабатывания сила, действующая на клапан 1, преодолевает силу упругости пружины 2, в результате чего клапан закрывается. Дальнейшее увеличение давления ?1 происходит при постоянном значении давления ?2. В клапане – ограничителе инерционного типа ( рис.1.3) срабатывание настроено на определенное замедление (3-4 м/с2) соответствующим выбором массы шара 1 и угла наклона цилиндрической расточки в корпусе 2. До установленной величины замедления клапан 3 такого регулятора открыт, и обеспечивается равенство ?1=?2. При достижении заданного значения замедления торможения в результате смещения инерционной массы 1 клапан 3закрывается пружиной 4, после чего рост давления в магистрали задних тормозов прекращается. Ограничители давления с фиксированной точкой срабатывания обеспечивают характеристику вида, показанного на (рис.1.5а), заметно отличающуюся от оптимальной (табл.1.1), особенно при полной загрузке автомобиля. Недоиспользование сцепных возможностей задних колес приводит к снижению показателей эффективности торможения, но устойчивость движения заторможенного автомобиля повышается. Для улучшения приспосабливаемости ограничителей давления (рис.1.4) к изменению полной массы автомобиля или нагрузки на колеса заднего моста их соединяют упругим элементом с подвеской задних колес. Упругий элемент через толкатель 2 воздействует на клапан 3, перемещающийся внутри корпуса 4. Давление срабатывания такого регулятора определяется величиной деформации упругого элемента связи 1, а следовательно, изменением нагрузки на колеса. Регулятор такого типа по лицензии фирмы Вендикс длительное время устанавливается на моделях фирмы Рено и зарекомендовал себя положительно. Такие регулирующие устройства реализуют характеристику, состоящую из семейства горизонтальных прямых (рис.1.5б). Лучшее приближение к кривым идеального распределения тормозных сил достигается за счет установки редукторов давления, уменьшающих темп роста давления на выходе (?2) по отношению к изменению давления на входе (?1). Редукторы давления с фиксированной точкой срабатывания (рис.1.7а), обеспечивающие характеристику типа 2 (рис.1.6), содержат в конструкции дифференциальный (ступенчатый) поршень 2, поджатый пружиной 1 и соприкасающийся с корпусом 4 поверхностью ступени меньшего диаметра. В исходном положении клапан 3 открыт и магистрали задних и передних тормозов сообщаются между собой; в этом случае ?1=?2. При достижении давления включения, определяемого силой предварительного сжатия пружины 1, поршень 2 смещается вниз и клапан 3 закрывается. Дальнейший рост давления на входе вызывает обратное смещение поршня и открытие клапана 3, в результате чего дополнительный объем жидкости поступает в магистраль задних тормозов. При непрерывном изменении ?1 устанавливается динамическое равновесие поршня 2 с определенным открытием клапана, обеспечивающим редуцированием жидкости, при котором ?21. Высокую эффективность регуляторов такой конструкции подтверждается их практическое применение на автомобилях Хонда – 1300, Аустин Макси и других моделях. На рис.1.9 приведена схема двухсекционного регулятора тормозного усилия с постоянной точкой включения, защищенная английским патентом. В корпусе 2 регулятора имеются впускные отверстия 1а и 1б, связанные с секциями главного цилиндра, и выпускные отверстия 3а и 3б, связанные соответственно с цилиндрами правого и левого задних колес. Жидкость в контуры привода задних тормозов при торможении подается через зазоры между уплотнительными манжетами 4а и 4б и выступами 5а и 5б, подпружиненных золотников 6а и 6б. Действием жидкости на торцы 7а и 7б поршни 6а и 6б смещаются против усилия пружин; при этом выбираются зазоры между выступами 5а и 5б и соответствующими манжетами 4а и 4б. После срабатывания клапанов каждая из двух секций такого регулятора обеспечивает ограничение давления в приводе задних тормозов. Отказ одного их контуров не влияет на работоспособность другого. В регуляторе, представленном на рис.1.10, на два ступенчатых поршня 1а и 1б, расположенных в одном корпусе 2, через уравнительную пластину 3 действует торсион 4, подсоединенный к балке заднего моста. В конструкции каждой секции такого регулятора могут быть использованы детали серийного односекционного регулятора, например автомобилей ВАЗ или «Москвич». В последнее время появились разработки регуляторов тормозных сил, обеспечивающих регулирование тормозных сил на всех колесах в соответствии с изменяющейся нагрузкой на них. Так, фирме Automotive Products разработала систему привода тормозов (рис.1.12), подводящую максимальное тормозное усилие к наиболее нагруженному внешнему колесу и минимальное – к внутреннему при торможении на повороте. Это снижает вероятность блокирование колес, допускает более эффективное торможение на повороте без потери управляемости и устойчивости. Аналогичный эффект достигается при торможении автомобиля на прямолинейной траектории, когда статическая и динамическая нагруженность колес одного моста не одинакова. 1.4 Обзор и тенденции развития стендов Стенды можно квалифицировать так: Для бензиновых и дизельных двигателей. Для испытания топливной аппаратуры. Измерение мощностного баланса ДВС. Ресурсные испытания. Обкаточные. Универсальные, для применения более новых агрегатов или систем устанавливаемых на двигателе. Для испытания сцеплений. Испытания ведомого диска. Испытания нажимного диска. Фрикционных накладок. Испытания на долговечность. Разомкнутыми и замкнутыми потоками мощности. Для испытания коробок передач. Ресурсные испытания. Для испытания приводных валов. Для испытания элементов подвески. Пружин, амортизаторов, балок, салентблоков, рулевых наконечников, шаровых опор, рычагов. 1.5 Выбор и обоснование принятого варианта конструкции стенда. В данной работе целью являлась разработка стенда для исследования характеристик регуляторов тормозных сил. Этот стенд должен быть прост в изготовлении, занимать мало мест, иметь минимум подключаемого к нему оборудования для того, чтобы снизить трудоемкость при выполнении исследований. Для использования стенда в учебном процессе необходимо иметь возможность наглядно показать снятие параметров. Конструкция стенда была создана с нуля, выбора для применения другой конструкции не было. Металлопрокат, примененный для изготовления рамы, обеспечил высокую прочность. Габаритные размеры стенда достаточно малы. 2 .ЗАЩИТА ИНТЕЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ Не предусмотрено. Руководитель: / Черепанов Л.А. / 3. КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ 3.1.Тягово-динамический расчет автомобиля 3.1 Тягово-динамический расчет автомобиля ВАЗ 2106 3.1.1 Исходные данные: Компоновочная схема автомобиля Заднеприводный Длинна 4185мм Ширина 1611мм Высота 1440мм Масса в снаряженном состоянии 1035кг Шины 175/70 R13 Коэффициент сопротивления качению 0,012 Коэффициент аэродинамического сопротивления 0,40 Коэффициент уклона i 0,26 Максимальная скорость 150 км/ч 3.1.2 Подготовка исходных данных для тягового расчета Полная масса автомобиля: ? m?_a=m_0+m_ч (n)+m_б (3.1) где, m_a-снаряженная масса автомобиля m_0-снаряженная масса автомобиля m_ч-75 кг масса человека n-число пасажиров, включая водителя m_б-вес багажа по 10 кг на 1 пасажира ? m?_a=1035+375+50=1460 кг Нагрузка по осям Нагрузка на заднюю ось 43% Нагрузка на переднюю ось 57% m_1=1460?0,43=627,8 кг m_2=1460?0,57=832,2 кг Подбор шин: r_ст=0,5?d+?_z?H (3.2) где, d- посадочный диаметр шины ?_z- коэффициент вертикальной деформации, зависящий от типа шин H/B=0,65мм На дорогах с твердым покрытием r_ст?r_д?r_к r_д- динамический радиус колеса r_к- радиус качения колеса r_ст=0,5?0,3302+0,86?(0,175?0,70)=0,270м Коэффициент обтекаемости: k=(c_x??)/2 (3.3) ?- плотность воздуха в нормальных условиях 760 мм.рт.ст ?=1,293 k=(0,4?1,293)/2=0,26 Лобовая площадь: F=0,8?B_г?H_г B_г- габаритная ширина автомобиля H_г- габаритная высота автомобиля F=0,8?1,611?1,440=1,86 м^2 КПД трансмиссии автомобиля примем ?_тр=0,92 Коэффициент сопротивления качению: f=f_0 (1+V^2/2000) (3.4) f_0- коэффициент сопротивления качению автомобиля с малой скоростью V- скорость автомобиля в м/с f=0,012(1+?41,67?^2/2000)=0,0224 3.1.3 Определение передаточного числа главной передачи U_0=r_к/U_к ??_max/V_max (3.5) ?_max- максимальная угловая скорость коленчатого вала U_к- передаточное число высшей передачи, на которой достигается максимальная скорость автомобиля U_к=0,755 U0 = 0,2705/0,755?580/41,67 = 4.98 - передаточное число главной передачи 3.1.4 Расчет внешней скоростной характеристики Мощность двигателя при максимальной скорости: N_v=1/?_тр (G_a??_v?V_max+(c_x??)/2?F??V_max?^3 ) (3.6) ?_v- коэффициент сопротивления дороги при максимальной скорости автомобиля G_a=m_a?g- полный вес автомобиля ?_v=f = 0,0224 N_v=1/0,92 (1460 ?9,81?0,0224 ?41,67+(0,4?1,293)/2?1,908??41,67?^3 )= =74008Вт? 74 кВт Максимальная мощность двигателя: N_max=N_v/(a??+b??^2-c??^3 ) (3.7) a, b, c – эмпирические коэффициенты a=b=c=1 ?=?_max/?_N - отношение частоты вращения коленчатого вала при максимальной скорости к частоте вращения коленчатого вала при максимальной мощности. Принимаем ?=1,11 ?_N=?_max/? ?_N=580/1,11=522,52 рад?сек N_max=74008/(1?1,11+1??1,11?^2-1??1,11?^3 )=75947 Вт?75,94 кВт Рассчитываем внешнюю скоростную характеристику: N_e=N_max (a??_e/?_N +b(?_e/?_N )^2-c(?_e/?_N )^3 ) (3.8) ?_e- текущее значение угловой скорости коленчатого вала (рад/сек) N_e- текущее значение эффективной мощности двигателя (Вт) Для построения кривой эффективного момента двигателя применим формулу: M_e=N_e/?_e (3.9) Таблица 3.1 ?e,с-1 100 153 206 259 312 365 418 471 524 577 630 Ne, кВт 15,31 24,48 33,91 43,22 52,05 60,01 66,75 71,90 75,07 75,91 74,04 Me, Нм 153,1 160,0 164,6 166,8 166,8 164,4 159,6 152,6 143,2 131,5 117,5 3.1.5 Определение передаточных чисел коробки передач Передаточное число главной передачи U0 определяется? Исходя из максимальной скорости автомобиля. U0=r_k/U_k ??_max/V_max (3.10) ?max – максимальная угловая скорость коленчатого вала двигателя. Uk – передаточное число высшей передачи в коробке передач, на которой обеспечивается максимальная скорость автомобиля. U0 = 0,2704/0,755?630/41,67 = 4.98 где U0 – передаточное число главной передачи; Для обеспечения возможности движения автомобиля при заданном максимальном дорожном сопротивлении тяговая на ведущих колесах Рт должна быть больше силы сопротивления дороги Рд , т.е. U1?(G_a??_max?r_k)/(M_max??_тр?U_0?) (3.11) Mmax – максимальный эффективный момент двигателя, Нм ?max = ?max + f0 = 0.28 + 0.010 = 0.29 – максимальный коэффициент сопротивления дороги U1 ? (14322.5 ? 0.272 ?0.2705 )/(166,8 ?0.65 ? 4.9) ? 1.94 Во избежание буксования ведущих колес тяговая сила на первой передачи должна быть меньше силы сцепления колес с дорогой: U1?(G_сц ? ? ? r_k)/(M_max ? ?_тр ? U_0 ) (3.12) Gсц = m1 * G = 0.9 * 1460 = 12890 Н – сцепной вес автомобиля; U1 ? (12890?0.8 ?0.2705)/(166,8 ? 0.65 ?4.9) ? 5.15 Сцепной вес автомобиля Gсц определяется по весу, приходящемуся на ведущие колеса, с учетом коэффициента перераспределения нагрузки по осям автомобиля при разгоне. Для автомобилей с приводом на передние и задние колеса сцепной вес автомобиля можно определить по формуле: Gсц=m1G1 , или Gсц=m2G2 , (3.13) где G1 и G2 – вес, приходящийся соответственно на переднюю и заднюю оси автомобиля; m1 и m2 – коэффициенты перераспределения нагрузки соответственно на передние и задние колеса. В расчете можно принять m1=0,8…0,9; m2=1,05…1,12; ?=0,8 (сухое асфальтированное шоссе в хорошем состоянии). Принимаем U1 = 3.24 и определим передаточные числа остальных передач UII = 1.98 UIII = 1.29 UIV = 1 Uзх = 1.3* U1 = 1.3 * 3.24 = 4.1 В соответствии с принятыми числами произведем расчет скорости автомобиля на разных передачах: V = (r_k ? ?_в)/(U_0 ? U_k ) (3.14) Таблица 3.2 n, об/мин I II III IV 955 1,32 2,68 3,81 5,29 1461 2,02 4,1 5,83 8,1 1967 2,73 5,52 7,85 10,9 2473 3,43 6,94 9,87 13,71 2979 4,13 8,36 11,89 16,51 3486 4,83 9,78 13,91 19,32 3992 5,53 11,2 15,93 22,12 4498 6,23 12,62 17,95 24,73 5004 6,93 14,04 19,97 27,73 5510 7,63 15,46 21,99 30,53 6016 8,33 16,88 24,02 33,34 3.1.6 Тяговый баланс автомобиля Уравнение тягового баланса: P_т=P_д+P_в+P_и (3.15) P_т- сила тяги P_д- сила дорожного сопротивления P_в- сила сопротивления воздуха P_и- сила сопротивления разгону автомобиля Сила тяги на ведущих колесах для каждой передачи рассчитывают по формуле: P_т=(U_к?U_0?M_е??_тр)/r_к (3.16) U_к- передаточное число коробки передач M_е- величина эффективного момента двигателя (Нм) Сила сопротивления дороги P_д=G_a?? (3.17) ? – коэффициент сопротивления дороги ?=i+f , т.е. ?=?i+f?_0 (1+v^2/2000) Сила сопротивления воздуха P_в=(c_x???F?V^2)/2 (3.18) Рассчитаем тяговую силу на ведущих колесах автомобиля. Результаты расчетов сводим в таблицы. Таблица 3.3 n,об/мин Тяговая сила на ведущих колесах на передаче, Н Сила сопротивления на V передаче , Н I II III IV РВ РД Р? 955 7522,20 3714,95 2610,70 1880,55 11,68 175,63 187,31 1461 7862,14 3882,83 2728,68 1965,54 27,37 180,67 208,04 1967 8087,69 3994,22 2806,96 2021,92 49,65 187,84 237,49 2473 8198,85 4049,12 2845,54 2049,71 78,42 197,09 275,51 2979 8195,61 4047,52 2844,42 2048,9 113,85 208,48 322,33 3479 8077,98 3989,43 2803,59 2019,5 155,73 221,95 377,68 3996 7845,95 3874,84 2723,06 1961,49 204,32 237,57 441,89 4498 7499,54 3703,75 2602,83 1874,89 259,48 255,31 514,79 5004 7038,72 3476,1 2442,90 1759,68 321,05 275,11 596,16 5510 6463,52 3192,10 2243,26 1615,88 389,36 297,07 686,43 6016 5773,92 2851,53 2003,93 1443,48 464,04 321,09 785,13 Таблица 3.4 I II III IV V,м/с РВ V,м/с РВ V,м/с РВ V, м/с РВ 1,32 0,47 2,68 1,92 3,81 3,88 5,29 7,48 2,02 1,09 4,1 4,49 5,83 9,08 8,1 17,53 2,73 1,99 5,52 8,14 7,85 16,47 10,9 31,75 3,43 3,14 6,94 12,87 9,87 26,03 13,71 50,23 4,13 4,56 8,36 18,68 11,89 37,78 16,51 72,85 4,83 6,23 9,78 25,56 13,91 51,71 19,32 99,75 5,53 8,17 11,2 33,52 15,93 67,82 22,12 130,76 6,23 10,37 12,62 42,56 17,95 86,11 24,93 166,09 6,93 12,83 14,04 52,68 19,97 106,58 27,73 205,5 7,63 15,56 15,46 63,87 21,99 129,23 30,53 249,09 8,33 18,54 16,88 76,15 24,02 154,19 33,34 297,06 3.1.7 Динамическая характеристика автомобиля Динамический фактор на соответствующей передаче: D=(P_т-P_в)/G_a (3.19) P_в- сила сопротивления воздуха P_m- тяговая сила на ведущих колесах автомобиля G_a- полный вес автомобиля Рассчитаем динамический фактор на каждой передаче: Таблица 3.5 n,об/мин Динамический фактор D на передаче Коэффициент сопротивления f I II III IV I II III IV 955 0,53 0,26 0,18 0,13 0,02 0,02 0,02 0,02 1461 0,55 0,27 0,19 0,14 0,02 0,02 0,02 0,02 1967 0,56 0,28 0,19 0,14 0,02 0,02 0,02 0,02 2473 0,57 0,28 0,20 0,14 0,02 0,02 0,02 0,03 2979 0,57 0,28 0,20 0,14 0,02 0,02 0,02 0,03 3486 0,56 0,28 0,19 0,13 0,02 0,02 0,03 0,03 3992 0,55 0,27 0,19 0,13 0,02 0,02 0,03 0,03 4498 0,52 0,26 0,18 0,12 0,02 0,02 0,03 0,03 5004 0,49 0,24 0,16 0,11 0,02 0,03 0,03 0,03 5510 0,45 0,22 0,15 0,10 0,02 0,03 0,03 0,03 6016 0,40 0,19 0,13 0,08 0,02 0,03 0,03 0,04 3.1.8 Разгон автомобиля Ускорение во время разгона определяют для случая движения автомобиля по горизонтальной дороге ( i=0) с твердым покрытием хорошего качества при максимальном использовании мощности двигателя и отсутствия и буксования ведущих колес. Ускорение находят из выражения: J=((D-f)?g)/?_вр (3.20) ?_вр- коэффициент учета вращающихся масс ?_вр=1+((I_м??_тр??U_тр?^2+I_к )?g)/(G_a??r_k?^2 ) (3.21) I_м- момент инерции вращающихся частей двигателя U_тр= U_0?U_к- передаточное число трансмиссии I_к- суммарный момент инерции ведущих колес Определим коэффициент вращающихся масс по формуле: ?_вр=1+(?_1+?_2??U_к?^2 ) (3.22) ?_1- коэффициент учета вращающихся масс колес ?_2- коэффициент учета вращающихся масс двигателя Примем ?_1=?_2=0,04 Рассчитаем коэффициент вращающихся масс на каждой передаче Таблица 3.6 I II III IV 1,20 1,14 1,10 1,08 Коэффициент сопротивления качению на каждой передаче: f=f_0 (1+v^2/2000) f_0=0,012 Таблица 3.7 n,об/мин Ускорение на передачи м/с2 Величина, обратная ускорению на передаче, с2/м I II III IV I II III IV 955 2,61 1,85 1,36 0,96 0,38 0,54 0,74 1,04 1461 2,73 1,94 1,43 1,01 0,37 0,52 0,70 0,99 1967 2,81 2,00 1,47 1,04 0,36 0,50 0,68 0,96 2473 2,85 2,03 1,49 1,04 0,35 0,49 0,67 0,96 2979 2,85 2,02 1,48 1,03 0,35 0,49 0,68 0,97 3486 2,81 1,99 1,45 0,99 0,36 0,50 0,69 1,01 3992 2,72 1,92 1,39 0,94 0,37 0,52 0,72 1,07 4498 2,60 1,82 1,31 0,86 0,39 0,55 0,77 1,16 5004 2,43 1,69 1,20 0,77 0,41 0,59 0,83 1,31 5510 2,22 1,53 1,07 0,65 0,45 0,65 0,94 1,54 6016 1,97 1,34 0,91 0,51 0,51 0,75 1,10 1,95 3.1.9 Время и путь разгона автомобиля Время и путь разгона автомобиля определяем графоаналитическим способом. Интегрирование заменяем суммой конечных величин. ?t = ?_(V_1)^(V_2)??1/j ? d_V ??( 1?j_ср )?_2 ? ?( V_2- V_1) (3.23) Результаты расчетов приведены в таблицах 3.8 и 3.9 ....................... |
Для получения полной версии работы нажмите на кнопку "Узнать цену"
Узнать цену | Каталог работ |
Похожие работы:
- Исследования характеристик стенда устройств радиоавтоматики
- Исследование характеристик разрабатываемых средств защиты информации от утечки по акустоэлектрическим каналамс использованиемлабораторного стенда
- Исследование характеристик разрабатываемых средств защиты информации от утечки по акустоэлектрическим каналам с использованием лабораторного стенда